О внесении изменений в приказ МЧС России от 10.07.2009 N 404

ПРИКАЗ Министерства Российской Федерации
по делам гражданской обороны, чрезвычайным ситуациям
и ликвидации последствий стихийных бедствий
от 14 декабря 2010 г. N 649
О внесении изменений в приказ МЧС России
от 10.07.2009 N 404
Зарегистрирован Минюстом России 20 января 2011 г.
Регистрационный N 19546
Внести изменения в приказ МЧС России от 10.07.2009 N 404 "Об утверждении методики определения расчетных величин пожарного риска на производственных объектах" (зарегистрирован в Министерстве юстиции Российской Федерации 17 августа 2009 г., регистрационный N 14541) согласно приложению.
Министр С.К.Шойгу
___________
Опубликован в Бюллетене нормативных актов федеральных органов исполнительной власти, 2009, N 37. - Прим. ред.
____________
Приложение
И З М Е Н Е Н И Я,
вносимые в приказ МЧС России от 10.07.2009 N 404
Внести в методику определения расчетных величин пожарного риска на производственных объектах, утвержденную приказом МЧС России от 10.07.2009 N 404 "Об утверждении методики определения расчетных величин пожарного риска на производственных объектах" (зарегистрирован в Министерстве юстиции Российской Федерации 17 августа 2009 г., регистрационный N 14541) (далее - Методика), следующие изменения:
1. В абзаце втором пункта 1 Методики слова ", линейной части магистральных трубопроводов" исключить.
2. Абзацы десятый и двадцать третий пункта 16 Методики исключить.
3. Абзац шестой пункта 24 Методики изложить в следующей редакции:
"Условные вероятности поражения человека Q (a) определяются
dj по критериям поражения людей опасными факторами пожара, взрыва.".
4. В абзаце первом пункта 27 Методики слово "здания" заменить словами "здания или пожарного отсека здания (далее - здания)".
5. Пункт 42 Методики изложить в следующей редакции:
"42. Для людей, находящихся в селитебной зоне вблизи объекта, индивидуальный пожарный риск (далее - индивидуальный риск) принимается равным величинам потенциального риска в этой зоне с учетом доли времени присутствия людей в зданиях, сооружениях и строениях вблизи производственного объекта:
для зданий, сооружений и строений классов Ф1 по функциональной пожарной опасности - 1;
для зданий, сооружений и строений классов Ф2, Ф3, Ф4 и Ф5 по функциональной пожарной опасности с круглосуточным режимом работы - 1, при некруглосуточном режиме работы - доля времени присутствия людей в соответствии с организационно-распорядительными документами для этих зданий, сооружений и строений.".
6. Раздел III Методики дополнить подразделом следующего содержания:
"Индивидуальный и социальный пожарный риск для линейной части
магистральных трубопроводов
-1
45. Величина потенциального риска Р (r) (год ) в определенной точке на расстоянии r от оси магистрального трубопровода определяется по формуле:
где:
ламбда (m) - удельная частота разгерметизации линейной части
j магистрального трубопровода для j-го типа разгерметизации на
-1 -1 участке m магистрального трубопровода, год х м ;
К - число сценариев развития пожароопасной ситуации или
0 пожара. При этом подлежат рассмотрению для каждого типа разгерметизации следующие сценарии: факельное горение, пожар пролива (для истечения жидкой фазы), пожар-вспышка, сгорание газопаровоздушной смеси в открытом пространстве;
J - число рассматриваемых типов разгерметизации;
0
Q - условная вероятность реализации k-го сценария развития
jk пожароопасной ситуации (пожара) для j-го типа разгерметизации;
Q (x, r) - условная вероятность поражения человека в
порjk рассматриваемой точке на расстоянии r от оси магистрального трубопровода в результате реализации k-го сценария развития пожароопасной ситуации (пожара), произошедшей на участке магистрального трубопровода с координатой x, расположенной в пределах участка влияния k-го сценария развития пожара для j-го типа разгерметизации;
x , x - координаты начала и окончания участка влияния.
1jk 2jk Границы участка влияния определяются для k-го сценария развития пожароопасной ситуации (пожара) из условия, что зона поражения опасными факторами пожара (взрыва) при аварии на магистральном трубопроводе за пределами этого участка не достигает рассматриваемой точки на расстоянии r от оси магистрального трубопровода. Допускается интегрирование проводить по всей длине трубопровода.
Рекомендуемый метод определения удельных частот различных типов разгерметизации магистрального трубопровода приведен в приложении N 6 к настоящей Методике.
Число рассматриваемых сценариев развития пожароопасной ситуации (пожара) при разгерметизации линейной части магистрального трубопровода, условные вероятности Q и Q (x, r) определяются
jk порjk в зависимости от специфики пожарной опасности магистрального трубопровода и транспортируемого вещества.
46. Индивидуальный риск для работников, обслуживающих линейную часть магистрального трубопровода, определяется в соответствии с пунктами 37 и 40 настоящей Методики.
Для людей, находящихся в селитебной зоне вблизи линейной части магистрального трубопровода, индивидуальный риск определяется в соответствии с пунктом 42 настоящей Методики.
47. Для людей, находящихся в селитебной зоне вблизи линейной
-1 части магистрального трубопровода, социальный риск S (год ) определяется по формуле:
S = max {S , S ,... ,S ,... S }, (14)
1 2 p Q
где:
S , S , S , S - величины социального риска для различных
1 2 p Q потенциально опасных участков линейной части магистрального
-1 трубопровода (год ), определяемые в соответствии с пунктами 43 и 44 настоящей Методики;
Q - количество потенциально опасных участков линейной части магистрального трубопровода.
Количество потенциально опасных участков линейной части магистрального трубопровода определяется на основе анализа плана трассы магистрального трубопровода и прилегающей к ней территории. Границы потенциально опасных участков линейной части магистрального трубопровода определяются из условия расположения вблизи них населенных пунктов, зданий, сооружений и строений, не относящихся к магистральному трубопроводу, расположенных на расстоянии менее значений, регламентированных нормативными документами по пожарной безопасности.".
7. Приложение N 1 к пункту 15 Методики дополнить абзацем следующего содержания:
"При использовании данных, приведенных в настоящем приложении, для какого-либо резервуара, емкости, сосуда, аппарата, технологического трубопровода следует учитывать частоты разгерметизации для всех размеров утечек, указанные для этой единицы технологического оборудования.".
8. В приложении N 3 к пункту 18 Методики:
а) абзацы с двадцать первого по двадцать четвертый пункта 7 изложить в следующей редакции, соответственно:
"При проливе на неограниченную поверхность площадь пролива
2 F (м ) жидкости определяется по формуле:
ПР
F = f V , (П3.27)
ПР Р Ж
где:
-1
f - коэффициент разлития, м (при отсутствии данных
Р
-1 допускается принимать равным 5 м при проливе на неспланированную
-1 грунтовую поверхность, 20 м при проливе на спланированное
-1 грунтовое покрытие, 150 м при проливе на бетонное или асфальтовое покрытие);
V - объем жидкости, поступившей в окружающее пространство
Ж
3 при разгерметизации резервуара, м .";
б) пункт 10 изложить в следующей редакции:
"10. Радиус R (м) и высота Z (м) зоны, ограничивающие НКПР НКПР область концентрации, превышающих нижний концентрационный предел распространения пламени (далее - НКПР), при неподвижной воздушной среде определяется по формулам:
для горючих газов (далее - ГГ):
где:
m - масса ГГ, поступившего в открытое пространство при
Г пожароопасной ситуации, кг;
ро - плотность ГГ при расчетной температуре и атмосферном
Г
3 давлении, кг/м ;
m - масса паров ЛВЖ, поступивших в открытое пространство за
П время испарения, указана в пункте 6 настоящего приложения, кг;
ро - плотность паров ЛВЖ при расчетной температуре, кПа;
П
C - нижний концентрационный предел распространения пламени
НКПР ГГ или паров, % об.
За начало отсчета горизонтального размера зоны принимают геометрический центр пролива, а в случае, если R меньше
HKПР габаритных размеров пролива, - внешние габаритные размеры пролива.
При необходимости может быть учтено влияние различных метеорологических условий на размеры взрывоопасных зон.";
в) в абзаце втором пункта 17 последнее предложение изложить в следующей редакции: "В том случае, если полученная величина больше максимальной скорости, соответствующей данному классу, она принимается по формуле (П3.37).";
г) пункт 23 изложить в следующей редакции:
2
"23. Интенсивность теплового излучения q (кВт/м ) для пожара пролива ЛВЖ, ГЖ, сжиженного природного газа (далее - СПГ) или СУГ определяется по формуле:
q = E x F x тау, (П3.52)
f q
где:
E - среднеповерхностная интенсивность теплового излучения
f
2 пламени, кВт/м ;
F - угловой коэффициент облученности;
q
тау - коэффициент пропускания атмосферы.
Значение E принимается на основе имеющихся экспериментальных f данных или по таблице П3.4.
Таблица П3.4
Среднеповерхностная плотность теплового излучения пламени в
зависимости от диаметра очага и удельная массовая скорость
выгорания для некоторых жидких углеводородных топлив |--------------|-------------------------------------|------------| | Топливо | 2 |m', | | | E , кВт/м , при d, м | 2 | | | f |кг/(м x с) | | |-------|------|-------|------|-------| | | |10 |20 |30 |40 |50 | | |--------------|-------|------|-------|------|-------|------------| |СПГ |220 |180 |150 |130 |120 |0,08 | |--------------|-------|------|-------|------|-------|------------| |СУГ |80 |63 |50 |43 |40 |0,1 | |(пропан-бутан)| | | | | | | |--------------|-------|------|-------|------|-------|------------| |Бензин |60 |47 |35 |28 |25 |0,06 | |--------------|-------|------|-------|------|-------|------------| |Дизельное |40 |32 |25 |21 |18 |0,04 | |топливо | | | | | | | |--------------|-------|------|-------|------|-------|------------|
Примечание. Для диаметров очага менее 10 м или более 50 м следует принимать E такой же, как и для очагов диаметром 10 и 50
f м, соответственно.
При отсутствии данных для нефти и нефтепродуктов допускается
2 величину E (кВт/м ) определять по формуле:
f
-0,12 x d -0,12 x d
E = 140 x e + 20 x (1 - e ), (П3.53)
f
где:
d - эффективный диаметр пролива, м.
При отсутствии данных для однокомпонентных жидкостей
2 допускается величину E (кВт/м ) определять по формуле:
f
0,4 x m', x H
СГ
E = ------------------, (П3.53.1)
f L
(1 + 4 x --)
d
где:
2
m' - удельная массовая скорость выгорания, кг/(м x с);
Н - удельная теплота сгорания, кДж/кг;
СГ
L - длина пламени, м.
При отсутствии данных для однокомпонентных жидкостей
2 допускается величину m' (кг/(м x с) определять по формуле:
0,001 x H
СГ
m' = -----------------, (П3.53.2)
L + C (T - T )
g p b a
где:
L - удельная теплота испарения жидкости, кДж/кг;
g
C - удельная теплоемкость жидкости, кДж/(кг x К);
p
T - температура кипения жидкости при атмосферном давлении, К;
b
T - температура окружающей среды, К.
a
Для многокомпонентных смесей жидкостей допускается определение значений E и m' по компонентам, для которых величины E и m'
f f максимальны.
Угловой коэффициент облученности F определяется по формуле:
q
2 2
F = квадратный корень F + F , (П3.54)
q V H
где:
F , F - факторы облученности для вертикальной и
V H горизонтальной площадок, соответственно, определяемые для площадок, расположенных в 90° секторе в направлении наклона пламени, по следующим формулам:
где:
X - расстояние от геометрического центра пролива до облучаемого объекта, м;
d - эффективный диаметр пролива, м;
L - длина пламени, м;
тета - угол отклонения пламени от вертикали под действием ветра.
Для площадок, расположенных вне указанного сектора, а также в случаях отсутствия ветра факторы облученности для вертикальной и горизонтальной площадок рассчитываются по формулам 3.55 - 3.57.7 и 3.59.1, принимая тета = 0.
Эффективный диаметр пролива d (м) рассчитывается по формуле:
4 x F
D = квадратный корень -----, (П3.58)
Пи
где:
2
F - площадь пролива, м .
Длина пламени L (м) определяется по формулам:
m' - удельная массовая скорость выгорания топлива,
2 кг/(м x с);
3
ро - плотность окружающего воздуха, кг/м ;
a
ро - плотность насыщенных паров топлива при температуре
П
3 кипения, кг/м ;
омега - скорость ветра, м/с;
0
2
g - ускорение свободного падения (9,81 м/с ).
Угол отклонения пламени от вертикали под действием ветра тета рассчитывается по формуле:
Коэффициент пропускания атмосферы тау для пожара пролива определяется по формуле:
-4
тау = exp[-7 x 10 x (X - 0,5 x d)] (П3.62)";
д) пункт 24 изложить в следующей редакции:
2
"24. Интенсивность теплового излучения q (кВт/м ) для огненного шара определяется по формуле (П3.52).
Величина E определяется на основе имеющихся экспериментальных
f
2 данных. Допускается принимать Е равной 350 кВт/м .
f
Значение F определяется по формуле:
q
2
D
S
F = ------------, (П3.63)
q 2 2
4 x (H + r )
где:
Н - высота центра огненного шара, м;
D - эффективный диаметр огненного шара, м;
S
r - расстояние от облучаемого объекта до точки на поверхности земли непосредственно под центром огненного шара, м.
Эффективный диаметр огненного шара D (м) определяется по
S формуле:
0,325
D = 6,48 x m , (П3.64)
S
где:
m - масса продукта, поступившего в окружающее пространство, кг.
Величину Н допускается принимать равной D .
S
Время существования огненного шара t (с) определяется по
S формуле:
0,26
t = 0,852 x m (П3.65)
S
Коэффициент пропускания атмосферы тау для огненного шара рассчитывается по формуле:
D
-4 2 2 S тау = exp [-7,0 x 10 x (квадратный корень r + H - --)] (П3.66)";
2
е) в пункте 28:
в абзацах первом и пятом слова "жидкой фазы СУГ и СПГ" заменить на слова "жидкой фазы СУГ и СПГ, ЛВЖ и ГЖ под давлением";
абзац шестой исключить;
ж) пункт 29 изложить в следующей редакции:
"29. При проведении оценки пожарной опасности горящего факела при струйном истечении сжатых горючих газов, паровой и жидкой фазы СУГ, СПГ, ЛВЖ и ГЖ под давлением допускается принимать следующее:
- зона непосредственного контакта пламени с окружающими объектами определяется размерами факела;
- длина факела L не зависит от направления истечения продукта
F и скорости ветра;
- наибольшую опасность представляют горизонтальные факелы, условную вероятность реализации которых следует принимать равной 0,67;
- поражение человека в горизонтальном факеле происходит в 30° секторе с радиусом, равным длине факела;
- воздействие горизонтального факела на соседнее оборудование, приводящее к его разрушению (каскадному развитию аварии), происходит в 30° секторе, ограниченном радиусом, равным L ;
F
- за пределами указанного сектора на расстояниях от L до 1,5
F L тепловое излучение от горизонтального факела составляет 10
F
2 кВт/м ;
- тепловое излучение от вертикальных факелов может быть определено по формулам П3.52, П3.54 - П3.57.7 и П3.62, принимая L равным L , d равным D , тета равным 0, a E по формулам П3.53 -
F F f П3.53.2 или таблице П3.4 в зависимости от вида топлива. При отсутствии данных и невозможности рассчитать E по представленным
f
2 формулам допускается эту величину принимать равной 200 кВт/м ;
- при истечении жидкой фазы СУГ или СПГ из отверстия с эквивалентным диаметром до 100 мм при мгновенном воспламенении происходит полное сгорание истекающего продукта в факеле без образования пожара пролива;
- область возможного воздействия пожара-вспышки при струйном истечении совпадает с областью воздействия факела (30° сектор, ограниченный радиусом, равным L );
F
- при мгновенном воспламенении струи газа возможность формирования волн давления допускается не учитывать.".
9. В приложении N 5 к пункту 33 Методики:
а) раздел I изложить в следующей редакции:
"I. Метод определения времени от начала пожара
до блокирования эвакуационных путей в результате
распространения на них опасных факторов пожара
Время от начала пожара до блокирования эвакуационных путей в результате распространения на них опасных факторов пожара определяется путем выбора из полученных в результате расчетов значений критической продолжительности пожара минимального времени:
Т П.В О2 Т.Г
тау = min {t , t , t , t }, (П5.1)
бл КР КР КР КР
Критическая продолжительность пожара по каждому из опасных факторов определяется как время достижения этим фактором критического значения на путях эвакуации на высоте 1,7 м от пола. Критические значения по каждому из опасных факторов составляют:
по повышенной температуре - + 70°С;
2
по тепловому потоку - 1400 Вт/м ;
по потере видимости - 20 м;
-3
по пониженному содержанию кислорода - 0,226 кг x м ;
по каждому из токсичных газообразных продуктов горения - (СО -
2
-3 -3 -3 -6 0,11 кг x м , СО - 1,16 x 10 кг х м , HCL - 23 x 10 кг x
-3 м ).
Для описания термогазодинамических параметров пожара могут применяться три вида моделей: интегральные, зонные (зональные) и полевые.
Выбор конкретной модели расчета времени блокирования путей эвакуации следует осуществлять исходя из следующих предпосылок:
интегральный метод:
для зданий, содержащих развитую систему помещений малого объема простой геометрической конфигурации;
для помещений, где характерный размер очага пожара соизмерим с характерными размерами помещения и размеры помещения соизмеримы между собой (линейные размеры помещения отличаются не более чем в 5 раз);
для предварительных расчетов с целью выявления наиболее опасного сценария пожара;
зонный (зональный) метод:
для помещений и систем помещений простой геометрической конфигурации, линейные размеры которых соизмеримы между собой (линейные размеры помещения отличаются не более чем в 5 раз), когда размер очага пожара существенно меньше размеров помещения;
для рабочих зон, расположенных на разных уровнях в пределах одного помещения (площадки обслуживания оборудования, внутренние этажерки и т. д.);
полевой метод:
для помещений сложной геометрической конфигурации, а также помещений с большим количеством внутренних преград (например, многосветные пространства с системой галерей и примыкающих коридоров);
для помещений, в которых один из геометрических размеров гораздо больше (меньше) остальных (тоннели, закрытые галереи и т. д.);
для иных случаев, когда применимость или информативность зонных и интегральных моделей вызывает сомнение (уникальные сооружения, распространение пожара по фасаду здания, необходимость учета работы систем противопожарной защиты, способных качественно изменить картину пожара и т. д.).
При рассмотрении сценариев, связанных со сгоранием газо-, паро- или пылевоздушной смеси в помещении категории А или Б, условная вероятность поражения человека в этом помещении принимается равной 1 при сгорании газо-, паро- или пылевоздушной смеси в этом помещении до завершения эвакуации людей и 0 после завершения эвакуации людей.
Для помещения очага пожара, удовлетворяющего критериям применения интегрального метода, критическую продолжительность пожара t (с) по условию достижения каждым из опасных факторов
kp пожара предельно допустимых значений в зоне пребывания людей (рабочей зоне) можно оценить по формулам:
где:
t - начальная температура воздуха в помещении, °С;
0
B - размерный комплекс, зависящий от теплоты сгорания материала и свободного объема помещения, кг;
n - показатель степени, учитывающий изменение массы выгорающего материала во времени;
А - размерный параметр, учитывающий удельную массовую скорость
n выгорания горючего вещества и площадь пожара, кг/с ;
Z - безразмерный параметр, учитывающий неравномерность распределения опасного фактора пожара по высоте помещения;
Q - низшая теплота сгорания материала, МДж/кг;
С - удельная изобарная теплоемкость воздуха, МДж/кг;
р
фи - коэффициент теплопотерь;
эта - коэффициент полноты горения;
3
V - свободный объем помещения, м ;
альфа - коэффициент отражения предметов на путях эвакуации;
Е - начальное освещение, лк;
l - предельная дальность видимости в дыму, м;
ПР
D - дымообразующая способность горящего материала,
m
2 Нп x м /кг;
L - удельный выход токсичных газов при сгорании 1 кг горючего вещества, кг/кг;
X - предельно допустимое содержание токсичного газа в 3 помещении, кг/м ;
L - удельный расход кислорода, кг/кг.
О2
Свободный объем помещения соответствует разности между геометрическим объемом и объемом оборудования или предметов, находящихся внутри. При отсутствии данных допускается свободный объем принимать равным 80% геометрического объема помещения.
Если под знаком логарифма получается отрицательное число, то данный опасный фактор пожара может не учитываться.
Параметр Z определяется по формуле:
h h
Z = - x exp(1,4 - ), при H